中國儲能網(wǎng)訊：
摘 要 隨著人們對電動汽車?yán)m(xù)航里程要求的不斷提高，Li(NixCoyMn1-x-y)O2(NCM)電池包內(nèi)電池單體正極材料不斷由低鎳Li(NixCoyMn1-x-y)O2(NCM111)向Li(NixCoyMn1-x-y)O2(NCM811)高鎳轉(zhuǎn)變。本文以51 Ah的NCM811鋰離子電池為研究對象，研究其在受限空間內(nèi)的熱蔓延行為、形變特征以及失控前后痕跡特征。結(jié)果表明，100%荷電狀態(tài)(SOC)的NCM811電池模組在受限空間內(nèi)發(fā)生熱失控時，全部電池單體均噴發(fā)大量紅色高溫顆粒物，但僅有觸發(fā)電池失控時出現(xiàn)射流火噴射特征，結(jié)果表明受限空間能夠抑制電池模組熱失控過程中火焰的產(chǎn)生，但是并不能阻止鋰離子電池模組的熱蔓延行為。100%SOC NCM811電池?zé)崾Э貢r的前后表面溫度介于820~979 ℃；熱失控蔓延時間介于52~106 s；質(zhì)量損失介于390~462 g；質(zhì)量損失百分比介于45.58%~52.73%；電池正極材料顆粒熱失控后出現(xiàn)明顯的團(tuán)聚現(xiàn)象，顆粒表面出現(xiàn)大量孔洞，正極材料表面O元素含量占比由39.96%減小至32.15%。本文研究內(nèi)容可為高鎳三元鋰離子電池模組安全優(yōu)化設(shè)計、熱失控蔓延抑制及高鎳電池?zé)崾Э厥鹿收{(diào)查提供理論依據(jù)。
關(guān)鍵詞 鋰離子電池；受限空間；熱失控；熱失控蔓延；事故調(diào)查；安全性
傳統(tǒng)石油燃料的大量使用會導(dǎo)致全球變暖和空氣污染等環(huán)境問題。電動汽車的規(guī)范化應(yīng)用對于進(jìn)一步優(yōu)化產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)助力我國早日實(shí)現(xiàn)“雙碳”目標(biāo)至關(guān)重要。鋰離子電池因?yàn)榫哂懈吣芰棵芏?、高電壓、循環(huán)壽命長和環(huán)境污染小等優(yōu)點(diǎn)已經(jīng)成為純電動汽車裝配的首要選擇。由于消費(fèi)者對電動汽車?yán)m(xù)航里程的要求不斷提高，具有更高能量密度的NCM811鋰離子電池已逐漸取代NCM111電池。但是，隨著NCM鋰離子電池正極材料中鎳含量的不斷提高，電池活性不斷增大，安全性也隨之降低，電池安全事故頻發(fā)，鋰離子電池安全問題已成為制約電動汽車規(guī)模化應(yīng)用的主要瓶頸。解決鋰離子電池的熱失控和熱蔓延問題迫在眉睫。
目前研究人員針對鋰離子電池的熱失控和熱蔓延問題，已經(jīng)取得了較多的研究進(jìn)展。Liu等人利用原位量熱儀研究了具有不同荷電狀態(tài)(SOC)的磷酸鐵鋰電池單體熱失控過程和著火行為，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明電池的SOC對峰值熱釋放速率(HRR)、總放熱量(THR)和質(zhì)量損失有顯著影響。同時隨著SOC的增加，CO和HF的生成量也在逐漸增加，這表明SOC與生成氣體的毒性成正比。Wang等人研究了以不同Li(NixCoyMnz)O2為正極材料的鋰離子電池模組在熱濫用下的熱失控蔓延特性。結(jié)果表明，熱失控首先在靠近外部熱源的表面上觸發(fā)，然后蔓延至整個電池模組。熱失控產(chǎn)生的總能量大約90%用于電池自加熱，而僅有10%的能量就可以觸發(fā)熱失控的蔓延。Wang等人研究了加熱功率對以LiNi0.5Co0.2Mn0.3O2為正極材料的電池模組熱失控蔓延時間的研究，通過研究得出在熱失控過程中，加熱功率會影響電池內(nèi)部的熱失控蔓延時間。當(dāng)加熱功率從300 W增加到670 W時，電池內(nèi)部的熱失控蔓延時間從10 s增加到20 s。Zhou等人研究了鋰離子電池組不同連接方式對熱失控觸發(fā)的影響。通過研究連接方式、并聯(lián)電池數(shù)量等對熱失控觸發(fā)的影響。研究得出在并聯(lián)電池中熱失控的起始溫度遠(yuǎn)低于無電氣連接的電池，然而連接方式對熱失控的最高溫度，傳熱功率并沒有顯著的影響。并聯(lián)電池之間的電量轉(zhuǎn)移是導(dǎo)致熱失控提前發(fā)生的主要原因。一旦電量轉(zhuǎn)移的容量超過2.56 Ah(占電池容量的4.6%)，就足以提前觸發(fā)電池溫度響應(yīng)(TR)。Zhu等人研究了不同SOC和電池間距對NCM鋰離子電池模組的熱失控蔓延時間的影響，通過研究得出熱失控傳播時間隨著SOC的增加而顯著減少，熱失控蔓延時間和熱失控噴發(fā)持續(xù)時間隨著間隔的增加而逐漸增加。Song等人研究了不同SOC對280 Ah大容量磷酸鐵鋰電池模組熱失控傳播的影響。研究結(jié)果表明，熱失控蔓延只發(fā)生在SOC為100 %的電池模組中，而不會發(fā)生在未滿電的電池模組中，這是由于100%SOC的磷酸鐵鋰電池具有較高的內(nèi)能和傳熱功率所致。對于100%SOC的電池模組而言,熱蔓延時間介于667~1305 s，熱蔓延速度在0.05~0.12 mm/s范圍內(nèi)。此外，根據(jù)對能量流計算，熱失控產(chǎn)生的總能量大約75%用于電池自加熱，20%的能量會因?yàn)閲姲l(fā)物的噴發(fā)而損失，而不到10%的能量就可以觸發(fā)熱失控的蔓延。Liu等人研究了健康狀態(tài)(SOH)對鋰離子電池?zé)崾Э氐挠绊?。研究結(jié)果表明，熱失控開始時間隨著SOH的降低而提前，老化電池在熱失控之前引起更多的副反應(yīng)因此與新電池相比熱失控發(fā)生得更早。SOH越低，鋰離子電池的危險風(fēng)險越大。目前對于鋰離子電池的熱失控和熱失控蔓延特性主要集中在開放空間中的磷酸鐵鋰電池和鎳含量較低的NCM鋰離子電池。但是對于受限空間內(nèi)的NCM811鋰離子電池的研究相對較少，對熱失控蔓延特性以及熱失控前后正極材料和噴發(fā)物的理化特性分析方面的綜合研究較為薄弱。
本文選用高鎳Li(Ni0.8Co0.1Mn0.1)O2的三元鋰離子電池，在受限空間內(nèi)進(jìn)行側(cè)向加熱觸發(fā)熱失控驗(yàn)，研究其在受限空間中的熱蔓延特性及其在受限空間下電池?zé)崾Э貒姲l(fā)顆粒物和殘骸元素的組成、微觀形貌、晶體結(jié)構(gòu)等痕跡理化特征。本文的研究成果可以為高鎳三元鋰離子電池的安全設(shè)計優(yōu)化、電池模組的熱失控蔓延抑制及新能源汽車電池燃爆事故調(diào)查提供理論參考。
1 實(shí)驗(yàn)設(shè)計
1.1 樣品電池
本次實(shí)驗(yàn)采用的是某廠商生產(chǎn)的51 Ah的方殼鋰離子電池，該款電池的正極材料為Li(Ni0.8Co0.1Mn0.1)O2，負(fù)極材料為石墨。該款電池的幾何尺寸為148 mm×27 mm×90 mm，電池樣品的基本參數(shù)如表1所示。為了保證實(shí)驗(yàn)樣品容量的一致性，在實(shí)驗(yàn)開始前使用充放電機(jī)在恒流-恒壓(CC-CV)充電和恒流(CC)放電模式下循環(huán)3次，保證實(shí)驗(yàn)樣品的容量均一性。隨后，將樣品電池充至100%荷電狀態(tài)后靜置2小時開始實(shí)驗(yàn)。
表1 樣品電池基本參數(shù)
1.2 電池模組
電池模組由四塊電池單體組裝而成，如圖1(a)所示。圖1(a)中紅色的部分是尺寸為148 mm×96 mm×4 mm的加熱片，加熱片功率為220 V-500 W。為了減少自加熱片和電池模組到固定裝置的散熱，在加熱片和夾具之間設(shè)置有云母片且實(shí)驗(yàn)?zāi)＝M沒有進(jìn)行電氣連接。使用扭矩扳手將電池模組預(yù)緊力設(shè)置為1 N·m。模組從右向左分別是1#、2#、3#、4#電池。模組內(nèi)1#電池由加熱片觸發(fā)，當(dāng)1#熱失控被觸發(fā)時，關(guān)閉加熱片，后續(xù)電池在固體傳熱作用下觸發(fā)熱失控蔓延。如圖1(b)所示，分別在每一節(jié)電池的前表面、后表面和側(cè)面幾何中心布置K型熱電偶，在每一節(jié)電池極耳上連接電壓線。熱電偶和電壓線連接數(shù)據(jù)采集儀，用于記錄熱失控蔓延過程中電池溫度和電壓變化情況。
圖1 鋰離子電池模組
1.3 受限空間裝置
如圖2所示，密閉箱體主要由三部分組成：主體機(jī)柜、蓋板與防爆泄壓閥。主體機(jī)柜腔體長1000 mm、寬600 mm、高500 mm，在主體機(jī)柜側(cè)面設(shè)置有圓柱形觀察孔及尺寸為900 mm×400 mm的長方形防爆觀察窗，可用于觀察鋰離子電池組在受限空間內(nèi)的熱失控現(xiàn)象。蓋板材質(zhì)為耐熱鋼，采用28個螺栓進(jìn)行封閉固定，蓋板與主體部分之間設(shè)有5 mm的密封膠條以保證試驗(yàn)過程中的氣密性。蓋板上設(shè)有兩個防爆泄壓閥，其直徑為50 mm，臨界開啟壓力為4 kPa，關(guān)閉狀態(tài)下空氣不能通過防爆泄壓閥。箱體短邊處設(shè)有線路通道口，以方便熱電偶和電壓線引出。
圖2 熱失控蔓延實(shí)驗(yàn)設(shè)計
受限空間箱體底部鋪設(shè)一塊長1050 mm、寬650 mm厚度為3 mm的預(yù)氧絲氣凝膠墊，以減少電池模組與主體機(jī)柜底部的熱量傳遞。電池模組放置在主體機(jī)柜底面的幾何中心。將熱電偶與電壓線連接到數(shù)據(jù)采集器上，記錄電池模組熱失控過程中的溫度與電壓數(shù)據(jù)。在主體機(jī)柜外設(shè)置攝像機(jī)以觀察電池模組熱失控過程中的噴發(fā)特征。
1.4 理化分析
為分析鋰離子電池?zé)崾Э厍昂笳龢O材料、噴發(fā)顆粒物的理化特性，實(shí)驗(yàn)前后對NCM811電池進(jìn)行拆解，獲取電池失控前后的正極材料，在鋰電池?zé)崾Э貙?shí)驗(yàn)結(jié)束后，采用工具收集受限空間內(nèi)噴發(fā)的顆粒物(圖3)。分別對鋰離子電池未失控正極材料，噴發(fā)顆粒物以及失控后正極材料進(jìn)行掃描電鏡(SEM)與能譜分析(EDS)，進(jìn)一步研究高鎳電池?zé)崾Э厍昂笳龢O材料的微觀形貌和理化特性，為鋰離子電池?zé)崾Э厥鹿实纳疃日{(diào)查提供可靠依據(jù)。
圖3 理化分析示意圖
2 結(jié)果與討論
2.1 噴發(fā)特征
圖4中展示了NCM811電池模組中1#~4#電池的噴發(fā)現(xiàn)象。對于NCM811電池模組來說，1#~4#電池均發(fā)生了熱失控現(xiàn)象，在熱失控發(fā)生時有大量高溫紅色顆粒(主要為高溫?zé)煔忸w粒與正負(fù)極剝離物質(zhì))在電池泄壓口處被噴出，同時伴有大量電解質(zhì)蒸汽和可燃?xì)怏w混合物從電池泄壓口釋放。
圖4 鋰離子電池模組熱失控噴發(fā)特性
將加熱片開始加熱時定義為相對0 時刻，隨著加熱片對電池的持續(xù)加熱，電池溫度不斷升高，在265 s時，視野范圍右側(cè)可以看到1#電池單體有少量電解液蒸汽和可燃?xì)怏w混合物，這一特征可以為熱失控的早期預(yù)警(檢測電解液蒸汽)提供思路。在268 s時，電池單體發(fā)生初噴現(xiàn)象，伴有爆鳴聲，大量高溫?zé)煔忸w粒與正負(fù)極剝離物質(zhì)沖破泄壓閥在泄壓口急速噴射。高溫?zé)煔忸w粒與空氣混合而發(fā)生燃燒現(xiàn)象，由于泄壓口高速噴射的氣流導(dǎo)致火焰形態(tài)為典型的噴射火焰，火焰底部距離泄壓口上方1 cm。隨后高溫可燃?xì)怏w迅速充滿整個箱體，火焰形態(tài)變?yōu)閳A形火球，發(fā)生轟燃現(xiàn)象。在視頻中可以看出轟燃現(xiàn)象僅維持2 s，之后迅速熄滅。這與電池模組在開放空間中表現(xiàn)截然不同，可以歸結(jié)為受限空間中氧含量不足，不能維持火焰的持續(xù)燃燒。在272 s時，火焰迅速熄滅，大量黑色氣體充滿整個密閉箱腔體，但仍可見大量高溫紅色顆粒噴出，整個噴發(fā)過程持續(xù)7~8 s。隨后2#~4#電池相繼發(fā)生熱失控，在熱失控觸發(fā)時均有大量高溫紅色顆粒物在泄壓口處噴出，但因?yàn)槭芟蘅臻g中氧含量的不足未能觀察到明顯火焰。這說明密閉箱體只能抑制電池模組熱失控過程中火焰的產(chǎn)生，但是并不能阻止鋰離子電池模組熱失控的蔓延，這一現(xiàn)象可以為NCM電池包安全設(shè)計提供新思路。2#~4#電池模組因?yàn)楹谏珶熿F過多導(dǎo)致攝像機(jī)不能詳細(xì)捕捉到噴發(fā)特性。
2.2 電壓溫度特性
在圖5中，F(xiàn)表示前表面溫度，S表示電池側(cè)面的溫度，B表示電池后表面的溫度。1，2，3，4對應(yīng)電池編號。可以定義電池從前表面到后表面的熱失控蔓延時間稱為電池內(nèi)部的熱失控蔓延時間，用Δti表示。在NCM811電池模組的熱失控過程中，熱失控首先發(fā)生在電池的前表面，之后蔓延到側(cè)面，最后蔓延至電池的后表面。表2記錄了所有電池的Δti，可以看出NCM811鋰離子電池的Δti介于5~7 s。
圖5 不同電池在 TR 傳播過程中的溫度響應(yīng) (a) 1#電池；(b) 2#電池；(c) 3#電池；(d) 4#電池
表2 熱失控過程中的溫度響應(yīng)特性
圖5為電池的溫度和電壓特征，對于1#電池單體來說：正面熱失控的觸發(fā)溫度Tf為298.8 ℃，背面為58.1 ℃，正面和背面之間形成的溫度梯度ΔTf-b為240.7 ℃，電池單體的熱失控蔓延的失效特征統(tǒng)計見表2，可以發(fā)現(xiàn)：ΔTf-b的規(guī)律為：1#<2#，3#，4#，可以發(fā)現(xiàn)電池模組中1#電池前后表面的溫度梯度遠(yuǎn)小于模組中其余電池表面溫度梯度，這是因?yàn)?#電池受到加熱片的預(yù)加熱作用后的電池溫度均一性好于其他電池所致。圖5(a)中，1#電池正表面溫度在初噴時有一個突然升溫的趨勢，這是因?yàn)樵?#電池?zé)崾Э匕l(fā)生時出現(xiàn)了燃爆現(xiàn)象。然而因?yàn)槊荛]箱中氧氣含量不足，圖5(b)、(c)、(d)中并無因?yàn)楸棘F(xiàn)象導(dǎo)致的溫度突變。
2.3 熱失控蔓延特性
熱失控蔓延時間和最高溫度可用來表征電池?zé)崾Э氐奈ｋU程度，熱蔓延時間越短，最高溫度越高，表明電池的熱失控危險性越大?？梢远x電池單體從i#-(i+1)#的熱失控蔓延時間稱為電池間的熱失控蔓延時間，用ti#-(i+1)#表示。圖6顯示了NCM811電池模組的熱失控蔓延時間。在圖6中可以看出，不同電池單體的前表面最高溫度介于820~979 ℃，最高溫度為T1#＞T2#、T3#、T4#，熱蔓延時間介于52~106 s，熱失控蔓延時間表現(xiàn)為t1#-2#<t2#-3#<t3#-4#。這主要是因?yàn)樵趥?cè)向加熱過程中，2#~4#電池受到預(yù)加熱的程度逐漸遞減，4#電池受到夾具額外吸熱影響導(dǎo)致。值得注意的是，在NCM811電池模組發(fā)生熱失控的過程中，有一個溫度急速上升的過程，最高溫度可以達(dá)到979 ℃。
圖6 熱失控蔓延特性
基于熱蔓延特征，可將熱失控蔓延分為三個階段。在階段Ⅰ期間，Ti-f迅速升高，這表明靠近i#電池單體的前表面的卷芯內(nèi)部隔膜融化，導(dǎo)致正極與負(fù)極直接接觸，發(fā)生內(nèi)短路，產(chǎn)生熱量。之后，熱失控行為擴(kuò)展到整個電池，Ti-b開始急劇增加。在這個過程中，熱量不斷地從單元i#傳遞到單元(i+1)#，并導(dǎo)致單元(i+1)#的局部熱失控行為的發(fā)生，這是階段Ⅱ。然后，TR在接下來的237 s內(nèi)從1#電池單體蔓延至4#電池單體以觸發(fā)熱失控。
2.4 質(zhì)量損失和形變
圖7中顯示了由于熱失控傳播過程中電池發(fā)生的質(zhì)量損失情況。1#~4#電池在熱失控過程中損失的重量分別為390 g、449g、438 g和462 g，質(zhì)量損失百分比分別為52.73%、45.58%、46.84%和49.93%。熱蔓延實(shí)驗(yàn)完成后將模組拆開后發(fā)現(xiàn)，所有電池的變形特征基本相同，如圖8所示。可以發(fā)現(xiàn)，電池的前表面會凸向前一塊電池，從而導(dǎo)致每塊電池的后表面形成凹陷痕跡。當(dāng)電池內(nèi)部的溫度超過240 ℃時，正極、負(fù)極和電解質(zhì)會因?yàn)楦邷囟l(fā)生氧化還原反應(yīng)。大量的電解質(zhì)蒸汽、H2、CH4、C2H4、CO、CO2和C3H6積聚在電池內(nèi)部。此時，電池內(nèi)部的壓力增加，導(dǎo)致電池表面的兩側(cè)膨脹。在膨脹的過程中，下一個電池還沒有觸發(fā)TR，所以表面比堅硬，進(jìn)而形成凸痕指向首節(jié)觸發(fā)電池的痕跡特征。這一特征可為鋰離子電池模組首節(jié)觸發(fā)電池確定提供依據(jù)。
圖7 模塊中電池的質(zhì)量損失
圖8 熱失控傳播過程中的變形特性
2.5 理化特性分析
分析電池正極材料在熱失控前后的成分變化有助于深入了解電池中熱失控的機(jī)理，還可為電池燃爆事故調(diào)查提供數(shù)據(jù)支撐。圖9(a)中展示了NCM811正極材料未失控前的微觀形貌，熱失控前正極材料顆粒均勻緊密分布，相對平坦。在熱失控發(fā)生之后，正極材料顆粒之間距離變小，相近顆粒之間發(fā)生團(tuán)聚現(xiàn)象，顆粒表面出現(xiàn)破碎與孔洞，見圖9(b)。正極材料的形態(tài)變化表明在熱失控發(fā)生過程中正極產(chǎn)生氧氣。如圖9(c)，對電池?zé)崾Э匕l(fā)生前后的正極材料進(jìn)行EDS分析可以看出，熱失控前正極材料的主要元素含量為O、C、F、P、S、Ni、Mn、Co含量分別為39.96%、37.11%、13.04%、0.16%、0.03%、8.05%、1.10%、0.56%。在熱失控后正極材料的主要元素分別變?yōu)?2.15%(O)、37.36%(C)、17.90%(Ni)、4.42%(Mn)、3.33%(Co)。在NCM 811的熱失控發(fā)生之后，正極的氧元素比例從39.96%降低到32.15%，證實(shí)了在NCM 811電池在熱失控期間存在從正極材料中釋放的氧。未失控的正極材料中的F主要來源于LiPF6和黏結(jié)劑,當(dāng)電解質(zhì)開始分解時，LiPF6可以產(chǎn)生PF5。PF5進(jìn)攻C—O中的O原子，可進(jìn)一步加速LiPF6分解，產(chǎn)生更多的HF等物質(zhì)。此外，含氟黏結(jié)劑的分解反應(yīng)也會消耗部分氟。這是熱失控后F減少以及Ni、Co和Mn元素含量增加的原因，同時這種現(xiàn)象還可能與樣品采集的區(qū)域有關(guān)。圖9(d)是熱失控后來NCM811電池的排氣顆粒的SEM形態(tài)。一些負(fù)極或黏結(jié)劑附著在排氣顆粒的正極表面上。因此，可以推斷，鋰離子電池的排氣顆粒來自TR過程中負(fù)極和正極的反應(yīng)，并且負(fù)極和正極之間的反應(yīng)還涉及黏結(jié)劑。
圖9 電池?zé)崾Э厍昂蟮幕瘜W(xué)分析
3 結(jié) 論
本文在受限空間下對NCM811電池模組開展了熱失控蔓延實(shí)驗(yàn)研究，研究了電池模組熱失控蔓延過程中的噴發(fā)行為、溫度電壓特性、熱蔓延時間、形變特性和質(zhì)量損失以及失控前后正極材料和噴發(fā)顆粒物的理化特性，得出了以下結(jié)論。
（1）NCM811電池模組在受限空間中發(fā)生熱失控時，全部電池單體均會被觸發(fā)熱失控，觸發(fā)首節(jié)電池單體熱失控時，會出現(xiàn)射流火，并點(diǎn)燃受限空間內(nèi)的高溫可燃?xì)怏w，發(fā)生燃爆現(xiàn)象，之后迅速熄滅。蔓延電池單體熱失控發(fā)生時，含氧量不足不會導(dǎo)致明火燃爆現(xiàn)象出現(xiàn)。受限空間內(nèi)高鎳三元鋰離子電池?zé)o射流火的情況下，依然能觸發(fā)熱失控蔓延。
（2）NCM811電池模組熱失控蔓延過程中前表面最高溫度介于820~979 ℃，電池內(nèi)部的熱失控蔓延時間介于5~7s，電池間的熱蔓延時間介于52~106 s。
（3）NCM811電池模組熱失控蔓延過程中，電池單體的質(zhì)量損失介于390~462g，質(zhì)量損失百分比介于49.93%~52.73%，質(zhì)量損失和質(zhì)量損失百分比呈現(xiàn)遞減趨勢。電池模組的凸起方向與熱蔓延方向相反，凸起方向指向最先觸發(fā)電池方向，這為電池事故調(diào)查提供了思路。
（4）NCM811鋰離子電池?zé)崾Э匕l(fā)生前后正極材料顆粒形狀發(fā)生明顯變化，熱失控發(fā)生后正極材料顆粒會發(fā)生團(tuán)聚現(xiàn)象，顆粒表面因?yàn)檠鯕獾尼尫懦霈F(xiàn)孔洞，O元素含量由39.96%降低到32.15%。
目前，針對受限空間內(nèi)鋰離子電池?zé)崾Э芈犹匦约笆Э厍昂蠛圹E特征的研究較少，本研究揭示了電池包內(nèi)電池模組熱失控蔓延行為，可為高鎳三元鋰離子電池模組安全優(yōu)化設(shè)計、熱失控蔓延抑制及高鎳電池?zé)崾Э厥鹿收{(diào)查提供了理論依據(jù)。未來的研究工作還需要補(bǔ)充受限空間內(nèi)不同正極材料的電池模組的熱蔓延特性及失控痕跡特征，揭示全種類電池受限空間內(nèi)的熱蔓延特性，為電動汽車事故溯源和事故調(diào)查提供有力指導(dǎo)。
